一种新颖的ZVZCS PWM全桥变换器
tdead>tm4＋tm5 （13）
式中：
从式（15）可以看出，保证开关管实现ZVS的最小电流可由式（16）得到。
不同的吸持电容Ch数值与最大电压值VH所对应的ZVS范围如图4所示。开关管超前臂的关断损耗可通过给IGBT增加外接缓冲电容来减小。从图4还可以看出大电容Ceq对ZVS范围的限制。因此，Ceq电感厂家的选择应综合考虑ZVS范围和超前臂的开关关断损耗。
2.2 滞后臂的ZCS条件
吸持电容的归一化值如式差模电感（17）所示。
图5所示为吸持电容不同归一化值所对应的原边电流的复位情况。为了实现滞后臂的ZCS，Ch的能量应该足够大，从而通过Lr使原边电流复位，且原边电流应当在滞后臂关断之前减小到零。从式（11）、式（12）、式（15）、式（16）、式（17）可得到式（18）。
从式（18）和图5可以看出，为了确保ZCS，应当增加Ch或VH的值。但是，VH的最大值不能高于输入电压反射到次级的电压Vs/n；同样，大电容Ch增大了环路电流，而环路电流又通过Ch间接加到了负载。综合考虑，软开关在变换器功耗方面的效果不仅电感器生产厂家与开关损耗的减小有关，还与由软开关引起的附加导通损耗有关。为了获得预期的效率，要求在设计时Ch的值取得越小越好，从而使附加导通损耗最小化。
2.3 输出耦合电感
为了保证辅助电路二极管Dc的软变换，输出耦合电感的漏感Llks应当满足式（19）。
式中：Dmin为最小占空比。
给Ch充电的谐振电流也耦合到了输出电感电流中，从而增加了输出电容的电流纹波。因此，Llks应当在满足式（19）的条件下尽量取大，以减小谐波电流的有效值。
3 实验结果
为了验证ZVZCSPWM全桥变换器的工作原理和性能，在实验室完成了一台80V/50A，80kHz的样机，其电路如图6所示，参数如下：
电感生产厂家输入直流电压Vs=630（1±10％）V；
图3
输出直流电压Vo=80V；
变压器原副边匝比N1∶N2=5.33，变压器原边漏感Lr=9μH；
输出滤波电容Co=10000μF(电解电容)；
输出滤波电感Lf=20μH，N3∶N4=1.12，漏感Llks=1.8μH；
开关管S1～S4(IGBT)IRGPH50KK2(1200V，30A)；
输出整流二极管Dc，Dd，Df，DrecC60P40FE(400V，60A)；C1=C3=1nF；Ch=0.47μF(电解电容)；R=30Ω，C=2.2nF，C′=6.6nF；
开关频率f=80kHz。 LED点彩压阶传输技术随着LED全彩驱动IC涌现，市场竞争相当的激烈，但总体上的发展趋势来说，LED全彩驱动IC逐渐改为单总线驱动，因为单总线驱动IC更加智能，可靠稳定性增强，工程应用更加简便，同时还能节省线材成本，如CY ST的L6563H+L6599D相关问题请教最近做了个LLC150W，都测试好了，后面看到IC资料中有个问题不解。用过6563的小伙伴一定清楚这个功能，请问是如何设置轻载时关闭PFC？？ e络盟 备有 Vishay Super 12 现货，可当天发货 Vishay 最具创新性的组件针对尺寸、性能和成本皆进行了优化
图7给出了实验波形。从图7（a）可以看出，在谐振周期内，原边电流减小到零，从而消除了原边的拖尾电流。从图7（c）可以看出，通过S4的电流在驱动脉冲下降为零之前已经减小到零，从而S4实现零电流关断。从图7（d）可以看出，在死区时间内，S1的电压减小到零，从而S1实现零电压导通。从图7（e）和（f）可以看出，在一个谐振周期内，Ch在满载时完全放电，而在轻载时却没有完全放电，使得环路电流根据负载条件变化作适应性调整。平面变压器厂家 | 平面电感厂家
这里指的是直接没有400V电压输出了，还是指PF值
开发服务经销商 e 络盟 宣布开始发售 Vishay 2017 Super 12 系列半导体和无源元件，并可当天发货。该系列产